|
Курсовая работа: Релейная защита и автоматика систем электроснабженияR тр = Р К • U HOM 2/ S HOM 2= 90*372 /(160002(37/10,5)2)=0,0386 Ом; X тр = U K % • U HOM 2/(100 • S HOМ) = 8 • 372 /(100 • 16• (37/10,5)2) = 0,55 Ом. В таблице №4 приведены результаты расчетов всех трансформаторов. Таблица №4 Исходные и расчетные параметры трансформаторов
1.3 Расчет параметров энергосистемыПараметры энергосистемы также приведены к стороне 10,5 кВ: Х с=UСР2/(*SК(3))=10,52/(*520)=0,1224 Ом; EСР=UСР/=10,5/=6,06 кВ. 2. Расчет токов короткого замыкания Расчет токов КЗ производим без учета подпитки со стороны нагрузки. Определяем эквивалентное сопротивление от энергосистемы до точки КЗ и рассчитываем ток по формуле: Iкз =Eс/Zэкi; Результаты расчетов сведены в таблицу №5. Таблица №5 Расчетное значение тока трехфазного КЗ Рис.2.Схема замещения 3. Выбор и обоснование типа защит Согласно ПУЭ, в качестве защиты от токов, обусловленных короткими замыканиями за трансформаторами (Т4, Т5, Т6), могут использоваться предохранители, если мощность этих трансформаторов не превышает 1 МВА. Для одиночно работающих трансформаторов Т1, Т2 мощностью 6,3 MBA и более устанавливаются следующие типы защит: - от многофазных КЗ в обмотках и на выводах - дифференциальная продольная токовая защита; для проектируемых подстанций при расчете дифференциальной защиты рекомендуйся использовать наиболее совершенное реле с торможением серии ДЗТ, - для защиты от токов, протекающих через трансформатор при КЗ на шинах низшего напряжения (внешнее КЗ), используют МТЗ с минимальной выдержкой времени; - для защиты от перегрузки на всех трансформаторах устанавливается МТЗ; - от понижения уровня масла и от повреждений внутри кожуха, сопровождающихся выделениями газа, предусматривается газовая защита 3.1 Защита цеховых трансформаторовВыбираем для зашиты трансформаторов Т4, Т5, Т6 предохранители типа ПКТ из условий отстройки от максимального рабочего тока и от броска тока намагничивания при включении трансформатора на холостой ход. Исходя из первого условия, например для трансформатора Т4: IРАБ.МАХ Т4=ST4/(*UНОМ T4)=630/(*10,5)=34,64 А По второму условию обычно принимают номинальный ток плавкой вставки, равным Iном.пл.вст т4 = 2,0 • Iном т4 = 2,0 • 34,64 = 69,3 А где 2,0 - коэффициент отстройки от броска тока намагничивания трансформатора. Выбираем для Т4 предохранитель с номинальным током 80 А. По время-токовой характеристике оцениваем время плавления при двухфазном КЗ за трансформатором. Результаты выбора сводим в таблицу №6. Таблица №6 Расчет параметров плавких предохранителей
Времятоковую характеристику предохранителя с наибольшим номинальным током переносим из [4] на карту селективности. Известно, что отклонения ожидаемого тока плавления плавкого элемента при заданном времени плавления от типовых значений достигают ± 20%. Поэтому типовая характеристика 1 должна быть смещена вправо на 20 %. 3.2 Защита магистральной линииУстанавливаем двухступенчатую токовую защиту, выполненную по двухрелейной схеме на основе реле прямого действия типа РТ-40.Токовая отсечка в данном случае может быть эффективной ,так как достаточно велико различие между токами КЗ в месте подключения ближайшего трансформатора Т4 (Iк(3)=1750А) и в месте в месте установки защиты магистральной линии(Iк(3)=1120А) Для определения типа трансформаторов тока двухступенчатой защиты рассчитаем максимальный рабочий ток, который равен сумме номинальных токов трансформаторов Т4, Т5, Т6 : Ipa6.maxwl = Iном т = 34,64+34,64+22 = 91,28 А. Выбираем ТПЛ-10К класса Р, КI = 600 / 5. 3.2.1 Селективная токовая отсечкаОпределяется ток срабатывания селективной отсечки по условию отстройки от тока КЗ в конце участка W4, где подключен первый цеховой трансформатор: Iс.о. >= 1,25 • I К5 = 1,25 • 1751 = 2188,75 А. Проверяем надежность отстройки от бросков тока намагничивания: Ic.о > (4-5) • Iном т = (4-5) • 91,28 = (365,12-456,4) < 2188,75 A. Принимаем схему ТТ, соединенных в неполную звезду, в фазные провода которой включены реле РТ–40 . Ток срабатывания реле : =18,24 А. Принимаем реле РТ-40/20 с уставкой 20 А. Уточняем Iсо= 120*20=2400 А. Токовая отсечка устанавливается на тех линиях, согласно требованиям ПУЭ, где она защищает более 20% её длины, поэтому, в данном случае коэффициент чувствительности не проверяется. 3.2.2 Максимальная токовая защитаМТЗ отстраивается от суммы номинальных токов всех трансформаторов, подключенных к защищаемой линии. Коэффициент самозапуска в этом случае принимается минимальным значением 1,2-1,3. Отсюда 91,28=228,2 А. Согласно методике [4], зависимая характеристика времени срабатывания от тока реле РТВ должна быть согласована с времятоковой характеристикой предохранителя трансформатора. Ток срабатывания РТ40 отстраивается от 1,2 тока плавления предохранителя, соответствующего времени плавления 5 с: Iс.з>= 1,2 *Iпл.с5 = 1,2*275 = 330 А. Округляем ток срабатывания защиты до 360 А. С учетом имеющихся уставок реле PT40/6 и коэффициента трансформации ТТ (КI = 120) Iс.р.=Ic.з.*Кс.х./Кт=360*1/120=3А, Iуст=3А k(2)Ч.ОСН =I(2)К5/IСЗ=1516/360=4,2>1,5 Определяем коэффициент чувствительности в зоне резервирования, т.е. при КЗ на шинах низшего напряжения трансформаторов ответвлений. Вначале производится расчет для ближайшего трансформатора Т4 (точка К8): k(2)Ч. РЕЗ. =410/360=1,14<1,2 Для трансформатора Т5 (точка К9): k(2)Ч. РЕЗ. =276/360=0,77<1,2 Для трансформатора Т6 (точка К10): k(2)Ч. РЕЗ. =282/360=0,78<1,2 Согласно ПУЭ, допускается иметь коэффициент чувствительности в зоне резервирования менее 1,2 , поэтому оставляем реле РТ40/6. Проверим ТТ на 10% погрешность. Предельную кратность определяем по результатам расчета отсечки: K10=1,1 •Ico/ Iном тт K10=1,1 • 2400/600=4,4. По кривым предельной кратности для ТПЛ-10К Zн.дon = 2,2 Ом. Фактическое расчетное сопротивление нагрузки: Zн.расч = 2*Rnp + Zртм + Zрт40 + Rnep Сопротивление реле РТ40 определяется по формуле: Z=SРЕЛЕ / I2с.р Zрт40/20=0,5 / 202 = 0,00125 Ом. Zрт40/6=0,5 / 32 = 0,0556 Ом. Примем сопротивление прямого и обратного проводов Rnp = 0,6 Ом и переходное сопротивление в контактных соединениях Rnep=0,1Ом. Результирующее сопротивление равно Zн.pacч = 2 • 0,6 + 0,00125 + 0,0556 + 0,1 = 1,4 Ом , что меньше, чем Zн.дon.= 2,2 Ом и, следовательно, полная погрешность ТТ<10%. 3.2.3 Выбор времени срабатывания максимальной токовой защитыCтупень селективности для реле типа РТ-40 принимается t = 0,3с.Переносим из [2] характеристику срабатывания РТ-40 и строим ее на карте селективности по точкам, две из которых уже определены: а) ток срабатывания РТ-40 на уровне 1 с, б) время срабатывания РТ-40 3.3 Токовая зашита нулевой последовательности трансформатора 10,5/0,4 кВТоковая защита нулевой последовательности устанавливается в случае недостаточной чувствительности МТЗ линии W4 при однофазных КЗ на стороне 0,4 кВ. Обычно эта защита действует на отключение выключателя на стороне ВН трансформатора.При наличии предохранителя допускается её действие на автоматический выключатель со стороны НН трансформатора. Ток срабатывания защиты выбирается по следующим условиям [4]: а) отстройка от наибольшего допустимого тока небаланса (приведен к стороне 0,4 кВ) в нулевом проводе трансформатора в нормальном режиме, например, для Т4: Iс.з = kн - Iнб = 0,5 • IномТ4 = 0,5 • 34,64/(0,4/10,5) = 454,6 А; б) согласование чувствительности при однофазных КЗ на землю на стороне 0,4 кВ с использованием характеристик защитных устройств (предохранители, максимальные расцепители автоматов) электродвигателей и линий 0,4 кВ, не имеющих специальных защит нулевой последовательности; в) обеспечение достаточной чувствительности при однофазных КЗ на землю на стороне 0,4 кВ в зоне основного действия (k Ч.ОСН >=2,0), а также обеспечение резервирования защитных устройств присоединений шин 0,4 кВ, например для Т4: Расчетный ток в реле при условии металлического КЗ без учета сопротивления питающей энергосистемы до места включения трансформатора Т4: где 0,333 • Z(1)T4 - справочная величина, приведенная к стороне 0,4 кВ в данном случае равна 0,042 Ом Таким образом, ток однофазного КЗ, приведенный к стороне 0,4 кВ, равен: I(1)к8 =220/0,042=52,38 А. Определяем коэффициент чувствительности при однофазном КЗ за трансформатором Т4. k(1)Ч.ОСН = I(1)к8/Iсз=5238,1/454,6=11,5>2 Защита выполняется с действием на независимый расцепитель автоматического выключателя со стороны трансформаторов Т4,Т5,Т6. Расчеты защиты нулевой последовательности для трансформаторов 10,5/0,4 кВ сведены в таблицу №7. Таблица №7. Расчет защиты нулевой последовательности трансформаторов 10,5/0,4 кВ
Номинальный ток на стороне НН:Iнт4=Iном т4*Kт=34,64*10,5/0,4=909A. |
|
|||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
Рефераты бесплатно, реферат бесплатно, сочинения, курсовые работы, реферат, доклады, рефераты, рефераты скачать, рефераты на тему, курсовые, дипломы, научные работы и многое другое. |
||
При использовании материалов - ссылка на сайт обязательна. |