|
Курсовая работа: Гидродинамические методы исследования скважин на Приразломном месторожденииПримечание: интервалы опробования уточняются после интерпретации каротажа. 3.2 Обработки результатов гидродинамических исследований скважин3.2.1 Исследование фонтанных скважинОпределение забойного давления. Забойным давлением называется давление флюидов в действующих добывающих и нагнетательных скважинах на глубине середины интервала перфорации. В добывающих скважинах забойное давление меньше пластового на величину забойной депрессии давления, в нагнетательных скважинах превышает пластовое на величину забойной депрессии. Забойные давления определяются с целью гидродинамических исследований скважин и контроля работы скважин и скважинного оборудования путём прямого измерения глубинным манометром непосредственно на забое скважин. Забойное давление определяется по формуле: (3.1) Н=Н з. в. =ВНК+ амплитуда ротора + удлинение. j см. - уд. вес смеси в зависимости от% воды. Определение пластового давления. Под пластовым давлением в скважине понимается величина давления на её забое в период её остановки (режим q=0). Пластовое давление в скважинах определяется при их исследовании (методом установившихся отборов для) получения данных, используемых при построении карт изобар и для контроля работы скважин. Пластовое давление в скважине определяется путём прямого измерения глубинными манометрами непосредственно на забое скважины в период её остановки. Пластовое давление рассчитывается по формуле: (3.2) Н з. в. =ВНК+ амплитуда +удлинение Н зам. - глубина замера jсм. - уд. вес смеси Снятие индикаторных кривых методом установившихся режимов. При исследовании методов отборов непосредственно измеряется дебит добывающей скважины и соответствующее значение забойного давления последовательно на нескольких, достаточно близких к установившимся, режимах эксплуатации скважин. Методом установившихся отборов определяется коэффициент продуктивности добывающей скважины. (3.3) Q - дебит скважины Р - разность между пластовым и забойным давлениями. 4. исследование методом восстановления давления (неустановившийся режим). Метод восстановления давления используется для изучения гидродинамических характеристик скважин и фильтрационных свойств пластов в их районе. В результате обработки материалов исследований скважин методом восстановления давления определяются комплексные параметры: гидропроводность пласта, коэффициенты проницаемости, пьезопроводности. Обработка результатов осуществляется в следующем порядке: По данным промысловых исследований строится график зависимости изменения забойного давления р от lg t: р =P (t) - Pзаб., где P (t) - текущее забойное давление скважины, t - время, отсчитываемое с момента остановки или изменения дебита скважины, секундах. 2. На полученном графике выделяется конечный прямолинейный участок. 3. На оси абсцисс произвольно выбираются две точки lg t и lg t по графику определяются соответствующие значения р и р и расчитывается уклон прямолинейного участка по формуле: 4. Определяется коэффициент гидропроводности пласта по формуле: (3.4) Q-дебит жидкости до остановки скважины в пластовых условиях, м/сут. k-коэффициент проницаемости, Дарси. h-эффективная работающая толщина пласта, определяется по геофизическим данным вязкость нефти в пластовых условиях. b - объёмный коэффициент. j - уд. вес жидкости в поверхностных условиях. h - эффективная работающая толщина пласта. Определяется К (коэффициент проницаемости) из формулы: 3.2.2 Исследование скважин, оборудованных ЭЦН, ШГНОпределение пластового давления для построения карт изобар. а) Для безводной нефти: (3.5) где j пл. - уд. вес нефти в пласте Н з. в. = ВНК+ амплитуда стола ротора Н ст. - статический уровень, замеренный при остановке скважины в затрубном пространстве б). Для скважин с обводнённостью < 30%: (3.6) где j см. - уд. вес смеси в зависимости от% воды Р затр. - затрубное давление при остановке скважин в). Для скважин с обводнённостью 30%: (3.7) Где L-глубина спуска насоса (м), jв - уд. вес воды, Н ст. - статический уровень, j см. - уд. вес жидкости (смеси), Н з. в. - зеркало воды (ВНК + амплитуда стола ротора), Р затр. - затрубное давление при остановке скважины 3.2.3 Исследование нагнетательных скважин. Снятие и обработка кривой восстановления (падения) давления(метод неустановившихся режимов). Кривые восстановления (падения) давления в нагнетательных скважинах снимаются глубинными манометрами. 1. На основании данных, сведённых в таблицу №1, строим кривую восстановления давления в полулогарифмических координатах р, lg t. 2. На прямолинейном участке кривой произвольно выбираем две точки с координатами р; lg t и р; lg t. Определяем тангенс угла наклона этого участка по формуле: 3. Находим коэффициент гидропроводности: (3.8) Q - приёмистость (м3/сут) В - объёмный коэффициент жидкости, характеризующий отношение объёма жидкости в пластовых условиях к объёму в поверхностных условиях (после дегазации), для воды = 1,0, j - уд. вес жидкости в поверхностных условиях. Определяем коэффициент пьезопроводности: (см2/сек), где (3.9) h - эффективная мощность пласта, определяемая по геофизическим данным Вж и Вс - коэффициенты сжимаемости жидкости и среды Определяем приведённый радиус скважины: (3.10) где А - отрезок отсекаемый КПД на оси ординат Определяем радиус призабойной зоны: (3.11) t - время перехода во II зону. 3.2.4 Определение коэффициента продуктивности методом прослеживания уровня (по механизированному фонду скважин)При установившемся режиме работы скважины фильтрация жидкости в однородном пласте при линейном законе определяется формулой Дюпии: (3.12) где Q - дебит скважины в пластовых условиях (см3/сек) к - проницаемость пласта (д) h - мощность пласта (см) вязкость жидкости в пластовых условиях (спз) Рк и Рс - соответственно давление на контуре пласта и на забое скважины (кг с/см) Rк и rс - соответственно радиус контура питания и радиус скважины Из уравнения (1) найдём коэффициент продуктивности скважины К: (3.13) Прослеживание уровня основано на методе последовательной смены стационарных состояний. Предлагается, что радиус влияния скважин постоянен, а также, что жидкость несжимаема и возмущение у стенки скважины мгновенно распространяется на расстояние постоянного радиуса, равного радиусу влияния скважины. Тогда, если предположить в каждый момент приток в скважину установившимся, то найдём: (3.14) где Рк - пластовое давление, Рс (t) - забойное давление. Если скважина не переливающая, то (3.15) Приравнивая (1) и (2) и выражая Р в (1) через уровень, получим: (3.16) где где Нк и Нс (t) - соответственно статический и динамический уровни жидкости в скважине q - плотность жидкости в пластовых условиях F - площадь поперечного сечения колонны Интегрируя (3), найдём (3.17) (3.17) - уравнение прямой в координатах: , или (3.18) где НСО - уровень жидкости в скважине при установившемся состоянии. По углу наклона этой прямой к оси абсцисс tg найдём: (3.19) Составляя (3.19) и (3.16), найдём коэффициент продуктивности: (3.20) 3.2.5 Обработка данных прослеживания уровня и построение графиковПо замерам динамического уровня жидкости в скважине строится график изменения уровня Н, t. После замера восстановления давления в скважине, на устье зафиксировано избыточное буферное давление РУ; Н= Н+НСТ. (3.21) (3.22) - удельный вес жидкости в пластовых условиях. Обрабатывая кривую прослеживания уровня, составляем таблицу (3.2): расчёт параметров
Строится график: ln H, t сек: (3.23) F - площадь поперечного сечения колонны, см (Д1-Д2) - толщина стенки колонны j - удельный вес жидкости в пластовых условиях d - внешний диаметр НКТ. Если дан внутренний диаметр НКТ, учитывать 2 толщины стенки НКТ (2-2,5 милиметров). Пример: (3.24) перевести в перевести в т/сут атм=1,27 т/сут атм. j-удельный вес жидкости в поверхностных условиях. 3.3 Гидродинамические исследования при вторичном вскрытие пластаВторичное вскрытие пласта и его влияния на К продуктивности скважины. Поскольку приразломное месторождение осваивается 1986 год то вторичное вскрытие пластов происходило с теми возможностями и разработкой, которые существовали на тот и последующие периоды. ЗПКСЛУ-80 Заряда перфорационные кумулятивные в стеклянной оболочке Ленточная установка - 80 месяцев. Их данные: 3.4 Приток жидкости к несовершенным скважинам при выполнении закон ДарсиПриток жидкости к несовершенной скважине даже в горизонтальном однородном пласте постоянной толщины перестаёт быть плоскорадиальным. Строгое математическое решение задачи о притоке жидкости к несовершенной скважине в пластах конечной толщины представляет большие (а в некоторых случаях непреодолимые) трудности. Приведём здесь без выводов и доказательств наиболее распространённые окончательные расчётные формулы притока жидкости к различного типа несовершенным скважинам. Прежде всего допустим, что скважина вскрыла кровлю пласта неограниченной толщины и при этом её забой имеет форму полусферы. (3.25) где и - приведённые давления. Если скважина вскрыла пласт неограниченной толщины на глубину b, то её дебит можно найти по формуле Н.К. Гиринского: (3.26) Задача о притоке жидкости к несовершенной по степени вскрытия пласта скважине в пласте конечной толщины h исследовалась М. Маскетом. Вдоль оси скважины на вскрытой части длиной b он располагал воображаемую линию, поглощающую жидкость, каждый элемент которой dz является стоком. Интенсивность расходов q, т.е. дебитов, приходящихся на единицу длины поглощающей линии, подбиралась различной в разных её точках для выполнения нужных граничных условий. Необходимо получить решение, удовлетворяющее следующим граничным условиям: кровля и подошва пласта непроницаемы; цилиндрическая поверхность радиусом r =R является эквипотенциалью Ф =Ф; поверхность забоя скважины также является эквипотенциалью Ф =Ф. Выполнение указанных граничных условий потребовало отображения элементарных стоков qdz относительно кровли и подошвы пласта бесчисленное множество раз. Подбирая интенсивность расходов q и используя метод суперпозиции действительных и отображённых стоков, М. Маскет получил следующую формулу для дебита гидродинамически несовершённой по степени вскрытия пласта скважины: (3.27) где (3.28) а функция имеет следующее аналитическое выражение: (3.29) Здесь - интеграл Эйлера второго рода, называемый гамма - функцией, для которой имеются таблицы в математических справочниках. Нетрудно заметить, что если , то есть пласт вскрыт на всю толщину, формула (3.28) переходит в формулу Дюпюи для плоскорадиального потока. Иногда для расчёта дебита несовершенной по степени вскрытия пласта скважины используется более простая формула, чем (3.28) М. Маскета, предложенная И. Козени: (3.30) Дебит несовершенной скважины удобно изучать, сравнивая её дебит Q с дебитом совершенной скважины Qсов, находящейся в тех же условиях, что и данная несовершенная скважина. Гидродинамическое несовершенство скважины характеризуется коэффициентом совершенства скважины . Широкое распространение получил метод расчёта дебитов несовершенных скважин, основанный на электрогидродинамической аналогии фильтрационных процессов. Электрическое моделирование осуществляется следующим образом. Ванна заполняется электролитом. В электролит погружается один кольцевой электрод, моделирующий контур питания. В центре ванны погружается электрод на заданную глубину, соответствующую степени вскрытия пласта скважиной. К обоим электродам подводится разность потенциалов, являющаяся аналогом перепада давления, сила тока служит аналогом дебита скважины. Дебит гидродинамически несовершенной скважины подсчитываются по формуле (3.31) где С=С1 +С2 - дополнительное фильтрационное сопротивление, вызванное несовершенством скважины по степени вскрытия пласта (С1) и характеру вскрытия (С2). Измеряя разность потенциалов и силу тока, можно подсчитать сопротивление по закону Ома, сделать пересчёт на фильтрационное сопротивление и определить дополнительное фильтрационное сопротивление. Такие экспериментальные исследования были проведены В.И. Щуровым. Им определены дополнительные фильтрационные сопротивления С и С для различных видов несовершенства скважин и построены графики зависимости С от параметров и (Рис.6.2) (см. Приложение), а также С от трёх параметров и (Рис.6.3) (см. Приложение), где n - число перфорационных отверстий на 1 м вскрытия толщины пласта; - диаметр скважины; - глубина проникновения пуль в породу; - диаметр отверстий. Выражение дополнительного фильтрационного сопротивления получено И.А. Чарным с использованием формулы Маскета (3.28) в виде (3.32) где определяется по формуле (3.30) или по графику А.М. Пирвердян получил для коэффициента следующее выражение: (3.33) Сравнив дебиты совершенной скважины (формула Дюпюи) и несовершенной скважины (3.31), получим выражение коэффициента совершенной скважины в следующем виде: (3.34) Иногда бывает удобно ввести понятие о приведённом радиусе скважин , т.е. радиусе такой совершенной скважины, дебит которой равен дебиту данной несовершенной скважины: (3.35) Тогда (3.31) можно заменить следующей формулой: (3.36) И.А. Чарный предложил следующий способ определения дебита скважины, несовершенной по степени вскрытия, если величина вскрытия пласта b мала . Область движения условно разбивается на две зоны (Рис.6.4). Первая - между контуром питания и радиусом , равным или большим толщины пласта , в этой зоне движение можно считать плоскорадиальным. Вторая - между стенкой скважины и цилиндрической поверхностью , где движение будет существенно пространственным. Обозначим потенциал при r =R через Ф. Тогда для зоны можно записать формулу Дюпюи: (3.37) Для зоны , считая здесь приближённо движение радиально - сферическим между полусферами радиусами r и R, имеем: (3.38) Из формул (3.31) и (3.33) по правилу производных пропорций получается формула для дебита скважины: (3.39) Приняв R =1,5h, получим окончательно формулу для дебита несовершенной скважины, вскрывшей пласт на малую глубину: (3.40) Задачи притока жидкости к скважинам, гидродинамически несовершенным по характеру вскрытия пласта, и к скважинам с двойным видом несовершенства, ещё более сложны для исследования, чем приток к несовершенным по степени вскрытия пласта скважинам. Такого рода задачи решались теоретически М.М. Глоговским, А.Л. Хейном, М. Маскетом и другими исследователями. Все полученные ими решения весьма сложны. Наибольшее распространение в практике расчётов дебитов несовершенных скважин по характеру вскрытия пласта и с двойным несовершенством получили результаты теоретических и экспериментальных исследований, проведённых В.И. Щуровым, Г.Г. Поляковым, М.Н. Тиховым и М.С. Ватсоном. Страницы: 1, 2, 3, 4, 5, 6, 7, 8, 9 |
|
|||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
Рефераты бесплатно, реферат бесплатно, сочинения, курсовые работы, реферат, доклады, рефераты, рефераты скачать, рефераты на тему, курсовые, дипломы, научные работы и многое другое. |
||
При использовании материалов - ссылка на сайт обязательна. |