|
Дипломная работа: Проект электрокотельной ИГТУrП = S / IНОМ22 = 4 / 52 = 0,16 Ом S = 4 ВА –полная максимальная нагрузка, потребляемая приборами; IНОМ2 = 5 А – номинальный вторичный ток трансформатора тока. Принимаем сопротивление контактов rК= 0,1 Ом [7] Рассчитываем требуемое сопротивление соединительных проводов (алюминий), соединяющих трансформаторы тока и приборы: rПР = zДОП - rП - rК= 0,4 - 0,16 - 0,1 = 0,14 Ом Принимаем длину алюминиевого провода L = 5 м [7]; Рассчитываем минимально допустимое сечение провода: Принимаем контрольный кабель АКПВГ с жилами сечением 4 мм2 [13]. Расчетное сопротивление провода: rпр= r0×l= 7,81×10-3×5=0,039 Ом Полное сопротивление: rР = rП + rПР + rК = 0,16 + 0,039 + 0,1 = 0,299 Ом zДОП = 0,4 Ом > 0,299 Ом = rР 2. На вводах трансформаторов ТМ-100/6. IР = 170,8 А Трансформатор тока ТЛК-10-200/5-0,5/10Р [6]. Таблица 3.23. Технические данные трансформаторов тока.
Вторичная нагрузка ZНАГР.ДОП = 0,8 Ом 3. Ячейка трансформатора РУ-220 кВ электрокотельной. IР = 135,5 А ТФНД-220-3Т-300/5-0,5/Р [8] Таблица 3.24. Технические данные трансформаторов тока.
Вторичная нагрузка ZНАГР.ДОП= 0,4 Ом 4. Выбор измерительных трансформаторов напряжения. Трансформаторы напряжения выбираются по номинальному напряжению UНОМ и по вторичной нагрузке SНОМ2. 1. РУ-6 кВ На шины 6 кВ выбираем трансформатор напряжения НТМИ–6–66УЗ трансформатор трехфазный, с естественным масляным охлаждением, для измерительных цепей [13]. UНОМ1=6 кВ, UНОМ2=100 В, UНОМ2ДОП = 100 / В,SНОМ2 = 120 ВА Таблица 3.25. Расчет нагрузки трансформаторов напряжения.
Полная вторичная нагрузка ТН: Sр= SНОМ2 > Sр 120 ВА > 14,98 ВА Проверка других трансформаторов напряжения по вторичной нагрузке аналогична. На термическую и динамическую стойкость трансформаторы напряжения не проверяются, так как защищены предохранителем. 2. РУ-220 кВ. Трансформатор напряжения НКФ –220-58У1 [13].UНОМ = 220 кВ;SНОМ2 = 400 ВА. 5. Выбор ограничителей перенапряжения. Выбор ограничителей перенапряжения производится по номинальному напряжению установки.1. ОРУ-220 кВ. Выбираем ОПН –220.У1 [13]2. РУ-6 кВ. Выбираем ОПН –6.У1 [13] 3.10 Выбор и проверка шин на термическую и электродинамическую стойкости 1. Произведем выбор шин РУ-6 кВ электрокотельной. Исходные данные: IРАС = = 4967,9 А. IП.О. = 13,85 кА; i У = 34,89 кА; BK = IП.О.2 ∙ (tЗ + tОТК) = 13,85 2 ∙ (0,1 + 0,095) = 37,4 кА2 ∙ с. Выбираем шины по условию нагрева. К величине рабочего тока близки алюминиевые четырёхполосные шины, сечением 4(120х10) мм2 с допустимым током IДОП = 5200 А [1]. Проверяем шины на термическую стойкость. Определяем минимальное допустимое сечение шин:
где ВК –тепловой импульс от тока короткого замыкания, А2 ∙ с; С = 91 – тепловой коэффициент для шин из алюминия [7]. Сечение шины S = 480 ∙ 10 = 4800 мм2 S ≥ SMIN 4800мм2 > 67,2 мм2 Шины термически устойчивы. Проверяем шины на электродинамическую стойкость. Сечение шины: h x b = 480 х10 мм2; h = 0,48 м; b = 0,04 м. Шины расположены на ребро. Проверка производится по условию: dРАСЧ £ dДОП где dРАСЧ – максимальное механическое напряжение в материале шин в точке взаимодействия изгибающего момента; dДОП =82,3 Мпа –допустимое максимальное напряжение [7]. Наибольшее усилие, действующее на среднюю фазу: F = 1,76×iУД2× ×10-7, где l=750 мм- расстояние между изоляторами одной фазы. а=250 мм- расстояние между соседними фазами. iУД-ударный ток в точке К-2 F =1,76×348902××10-7=642,74 Н Определяем момент сопротивления динамическому воздействию: W = Определяем максимальное механическое напряжение в материале шин в точке взаимодействия изгибающего момента: dМ = МПа dДОП ≥ dМ 82,3 МПа > 28,8 МПа Шины динамическое воздействие выдержат. 3.10.1 ПРОВЕРКА ВЫСОКОВОЛЬТНЫХ КАБЕЛЕЙ НА УСТОЙЧИВОСТЬ К ТОКАМ КОРОТКОГО ЗАМЫКАНИЯ 1.Кабель от РУ-6 кВ к асинхронным двигателям. Кабель ААГУ-6 кВ (3х95) Определяем минимальное допустимое сечение жилы кабеля по условиям термической стойкости:
С = 95 – коэффициент для кабеля с алюминиевыми жилами [7]. S ≥ SMIN 95 мм2 > 71,1 мм2 Кабель термическое действие тока выдержит. 2.Кабель от РУ-6 кВ к КТП. Кабель ААГУ -6 кВ (3х10) Минимальное допустимое сечение жилы кабеля по условиям термической стойкости:
S ≥ SMIN 10 мм2 < 71,1 мм2 Кабель термическое действие тока не выдерживает, поэтому выбираем кабель большего сечения. Кабель ААГУ-6 кВ (3 х 95). IДОП = 215 А. 95 мм2 > 71,1 мм2 Кабель термическое действие тока выдержит. 3.Кабель от РУ-6 кВ до электрокотельной. Кабель ААГУ -6 кВ 3(3х150) Минимальное допустимое сечение жилы кабеля по условиям термической стойкости:
S ≥ SMIN 3х150 мм2 < 71,1 мм2 Кабель термическое действие тока выдержит.
3.11 РАСЧЕТ ТОКА ТРЕХФАЗНОГО КОРОТКОГО ЗАМЫКАНИЯ В СЕТЯХ НАПРЯЖЕНИЕМ ДО 1000 В. Страницы: 1, 2, 3, 4, 5, 6, 7, 8, 9, 10, 11, 12, 13, 14, 15, 16, 17, 18, 19, 20, 21 |
|
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
Рефераты бесплатно, реферат бесплатно, сочинения, курсовые работы, реферат, доклады, рефераты, рефераты скачать, рефераты на тему, курсовые, дипломы, научные работы и многое другое. |
||
При использовании материалов - ссылка на сайт обязательна. |