рефераты бесплатно
 
Главная | Карта сайта
рефераты бесплатно
РАЗДЕЛЫ

рефераты бесплатно
ПАРТНЕРЫ

рефераты бесплатно
АЛФАВИТ
... А Б В Г Д Е Ж З И К Л М Н О П Р С Т У Ф Х Ц Ч Ш Щ Э Ю Я

рефераты бесплатно
ПОИСК
Введите фамилию автора:


Дипломная работа: Влияние водорода на свойства стали

  

         Итого: ΣQэкз = 3,53 + 1,89 + 6,57 + 0,67 + 2,48 + 12,8 + 55,54 = 82,89 · 106 ккал

         Химическое тепло природного газа

         Расход природного газа принимаем за х и определяем химическое тепло природного газа по формуле:

                                                Qпр.газ = ∆Нпр.газ · 2500 · х                                               (12)

где  Qпр.газ – химическое тепло природного газа, МДж;

        ∆Нпр.газ – тепловой эффект реакции горения природного газа, 106 ккал/м3;

        х – расход природного газа, м3.

        

         Qпр.газ = 8291 · х

         Расход тепла

         Физическое тепло стали

         Физическое тепло стали определяется по формуле:

                                            Qст = Мст · [СТВ · tпл + q + Cжид · (tжид - tпл],                        (13)

где  Qст – физическое тепло стали, кДж;

       Мст – масса стали, кг;

        СТВ – средняя удельная теплоемкость твердой стали, кДж/ (кг · ºС);

        tпл – температура плавления стали, ºС;

        q – скрытая теплота плавления стали, кДж/кг;

        Cжид – средняя удельная теплоемкость жидкой стали, кДж/(кг · ºС);

        tжид – температура жидкой стали, ºС.

         Температура плавления стали определяется по формуле:

                                         tпл = Тлик – 80 · [% С],                                                          (14)

где  Тлик – температура ликвидуса,  ºС;

        [% С] – содержание углерода в металле, массовая доля, %

        

         tпл = 1539 – 80 · (0,04) = 1536ºС

         Qст = [0,167 · 1536 + 65 + 0,2 · (1600 – 1536)] · 88,68 · 2500 = 74,12  106 ккал

         Физическое тепло шлака и корольков

         Физическое тепло шлака определяется по формуле:

         Qшл = (0,298 · 1550 + 50) · 12,6 · 2500 + (0,298 · 1630 + 50) · 1,98 · 2500 +

+ (2,298 · (1630 – 1550) + 50) · 12,6 · 2500 = 21,10 ·   106 ккал

         Тепло, уносимое продуктами горения.

         Принимаем температуру отходящих газов равной 1650ºС

         СО      1650х  · 0,569 · 0,974 = 914,4х

         Н2О     1650х · 0,444 · 1,925 = 1410х

         N2        1650х · 0,347 · 0,332 = 190х

          Qпр.г. = 2514,4  ·  х

         Тепло на разложение известняка

            Qизв = 6,908  ·  2500 ·  425 = 7,34 ·  106 ккал

            Тепло на испарение влаги и нагрев паров

             Qисп =   (1  · 100 + 539 + 0,444 · 1650 · 22,4/18 – 0,36 · 100 · 22,4/18) · 2500 ·

· 0,201 = 0,76 ·   106 ккал

         Тепло для нагрева СО выделяющегося из ванны

          QСО = 0,569 · 1650 · 6,37 · 2500 · 22,4/28 = 11,96 ·   106 ккал

         Тепло для нагрева СО2 и SO2 выделяющихся из ванны

         QСО2, SO2 = 0,569 · 3,08 · 2500 · 22,4/44 + 0,569 · 1650 · 0,0036 · 2500 · 22,4/64 =

= 3,68 ·  106 ккал

         Тепло для нагрева неусвоенного  N и О

         Qнеусв. =  0,347·1650· 2500  · 0,337 · 22,4/28 + 0,368 · 1650 ·2500 · 0,707 · 22,4/32= =  1,13 ·  106 ккал

         Тепло, уносимое бурым дымом

         Qб.л. = (0,294  · 1650 + 50) · 1,192 · 2500 = 1,59 · 106 ккал

         Потери тепла на охлаждение печи

         Расходы воды на одну крышку 6 м3/ч тогда на три крышки 6 · 3 = 18 м3/ч.

         Расход воды на столбики 2 · 6 = 12 м3/ч, на амбразуру шлаковой летки 4 м3/ч.

         Итого воды на охлаждение печи 34 м3/ч.

         Qохл.п. = 34000  · 20 · 4,3 = 2,9 · 106 ккал

         Тепло на охлаждение кислородных фурм

         Qохл.к.ф. = 3 · 2,43 · 0,2 · 4,2 · 300000 · 3,14 = 5,76 · 106 ккал

         Тепло на охлаждение рам завалочных окон и пятовых балок

         Расход воды равен 3,6 м3/ч. Выход пара составляет 90%, то есть 3,6 · 0,9 =

= 3,24 м3/ч.

         Нагрев воды на 90ºС потребует тепла

         Qз.о., п.б. = (3,6 – 3,24) · (90 – 20) · 1000 · 4,3 = 0,1 · 106 ккал

         Потери тепла на получение пара

         Qпол. пара = [(100 – 20) + 535 + 0,36 (150 – 100) · 22,4/18] · 3,24 · 1000 · 4,3 =

= 8,9  · 106 ккал

         Таким образом, потери тепла на охлаждения рабочего пространства

         Qраб.пр = Qохл.п. + Qохл.п.ф. + Qз.о, п.б. + Qпол.пара = 17,76 · 106 ккал

         Потери тепла через кладку принимаем 4%

         Qкл = 0,04 (133,46 · 106 + 8291х) = 5,34 · 106 + 331,64х

         Потери тепла через окна и гляделки 0,95%

         QОКН = 0,0096 (133,46 · 106 + 78,76  ·  х

         Потери тепла на диссоциацию Н2О и СО2 равны 0,5%

         Qдис = 0,005  · 82911 ·  х

         Потери тепла с выбивающимися газами составляют 0,4%

         Qвыб = 0,004 · 82911 ·  х = 33,16х

         Полный расход тепла

        

         Qрасх = Qвыб + Qдис + Qокн + Qкл + Qраб.пр. + Qб.л. + Qнеусп + QCO2, SO2 +

                                      + QCО + Qисп + Qпр.г. + Qшл + Qст                                                (15)

         Qрасх = 146,64 + 2999,42  ·  х

                                                Qприх = Qрасх                                                                     (16)

         133,46 · 106 + 82,9х – 146,64 · 106 + 2999,42х

         х = 2490 – расход природного газа на плавку

         Тепловой баланс плавки приведен в таблице 13.

Таблица 13 – Тепловой баланс рабочего пространства камеры двухванной печи

Приход тепла Расход тепла
Статьи затрат

Кол-во тепла, 106 ккал

Статьи затрат

Кол-во тепла, 106 ккал.

1 2 3 4
Физическое тепло чугуна 48,035 Физическое тепло стали 74,12
Продолжение таблицы 13
1 2 3 4
Тепло экзотермических реакций 82,890 Физическое тепло шлака с корольками 21,99
Физическое тепло скрапа 0,196 Тепло на разложение известняка 7,34
Тепло шлакообразования 2,340 Тепло продуктов горения 6,26
Тепло от сжигания природного газа 20,640 Нагрев воды и испарение влаги 0,76
Тепло на нагрев газов 16,77
Тепло, уносимое бурым дымом 1,59
Потери тепла на охлаждение (через кладку, излучением, диссоциацию, с газами) 25,58
Итого 154,311 Итого 154,410

         2.2 Технология плавки стали марки 17Г1С

         Для уменьшения времени плавки необходимо ужесточить качество и сократить время загрузки лома за счет лучшей организации завалки. Проводить более тщательную сортировку лома и увеличивать насыпную плотность.

         Периоды плавки:

         - заправка – 10 мин.;

         - завалка – 25 мин.;

         - прогрев – 40 мин.;

         - слив – 15 мин.;

         - плавление – 35 мин.;

         - доводка – 40 мин.;

         - выпуск – 15 мин.;

         Итого:    Σ = 180 мин.

2.2.1  Заправка печи магнезитовым порошком

Заправку печи производят магнезитовым порошком или обожженным доломитом во время выпуска плавки /11/.

В целях безопасности при заправке печи объемный расход кислорода на  продувку в соседней ванне снижают до 4000 – 4500 м3/ч.

Заправку печи выше шлакового пояса совмещают с периодом доводки предыдущей плавки. Загущение шлака заправочными материалами не допускается.

         Заправку шлакового пояса печи производят во время выпуска, начиная с задней стенки напротив среднего завалочного окна с таким расчетом, чтобы не засыпать горловину сталевыпускного отверстия.

Восстановление рабочего слоя стен и откосов ниже шлакового пояса производят после полного удаления металла и шлака из печи, не допуская попадания значительного количества материалов на подину печи.

Завалку агломерата или руды (1-2 мульды) в среднее окно начинают после того, как сталевар предупредит подручных, находящихся у стальной летки и убедится в ее чистоте. Расстояние от агломерата (руды) до  козырька летки должно быть приблизительно 100 мм.

2.2.2  Завалка и прогрев шихты

Начинать завалку при наличии на подине застоя глубиной более 150 мм запрещается.

Шихтовые материалы подают к печи к началу выпуска плавки. Завалку шихты производят в следующей последовательности: легковесный лом, известь или известняк, тяжеловесный лом. В последнюю  очередь заваливают бой изложниц и твердый чугун. Завалку металлолома производят равномерно в каждое окно без образования бугров, особенно под кислородными фурмами.

После завалки шихты производят отталкивание лома от передней стенки и подсыпку порогов доломитом или дробленым известняком крупностью 10-50 мм. Не допускается попадание скрапин и мелкого металлолома на пороги.

В случае необходимости (при высокой подине) перед подсыпкой порогов делают гребешки из обожженного доломита или магнезитового порошка

Перед заливкой чугуна шихта должна быть хорошо прогрета. Признаком нормального прогрева является оседание легковесного лома и легкое оплавление кромок тяжеловесного лома. Прогрев не должен приводить к местному закозлению шихты. При задержках в периоды завалки и прогрева необходимо сократить тепловую нагрузку,  не допуская оплавления шихты.

2.2.3  Заливка чугуна

После прогрева шихты устанавливают заливочный желоб и заливают чугун. Разрешается на 10 минут до заливки чугуна подавать на металлический лом кислород через кислородные фурмы до 4000 м3/ч для проплавления «колодцев». При этом фурмы должны находиться на минимальном расстоянии от поверхности лома. Запрещается опускать фурмы непосредственно на шихту, т.к. это может привести к прогару фурм.

Заливку чугуна производят в среднее окно. Во время заливки чугуна через кислородные фурмы подают кислород до 4000 м3/ч. При перегреве шихты или в случае перегрева при сливе чугуна более, чем на 20 минут, во избежании бурных реакций  в печи и выбросов шлака на рабочую площадку, подача кислорода на кислородные фурмы должна быть уменьшена до уровня, обеспечивающего спокойное течение плавки без бурных реакций и выбросов шлака. Поданный чугун сливают медленно.

2.2.4  Плавление чугуна

Началом периода плавления считают момент окончания заливки чугуна. Продувку ванны кислородом осуществляют тремя фурмами. Головки фурм во время продувки располагают на границе раздела шлак-металл. Установку фурм по указателю  положения фурм и визуально. В течение всего периода продувки сталевар систематически проверяет положение и состояние фурм для своевременного обнаружения течи воды. В случае невозможности опустить фурмы  на границу шлак-металл из-за наличия твердой шихты, выступающей над поверхностью, объемный расход кислорода сокращают до 4000 – 5000 м3/ч.

Спуск шлака производят через порог среднего завалочного окна. Общий объем спущенного шлака должен быть 0,5 – 1 объема чаши. Через 40 минут после заливки чугуна отбирают первую пробу металла и шлака на химический анализ и вводят термоэлектрический преобразователь непрерывного измерения температуры  жидкой стали. Допускается измерение температуры жидкой стали термопреобразователями  разового кратковременного погружения. Перед отбором проб и измерением температуры  металла термопреобразователями разового погружения интенсивность продувки ванны кислородом должна быть снижена до 4000 м3/ч.

При наличии бурных реакций в печи отбор проб металла  и шлака и измерение температуры металла термопреобразователями разового погружения запрещается. При бурном вскипании ванны поднять продувочные фурмы, отключить кислород, отключить газокислородные горелки, если они были в работе.

После отбора первой пробы металла в случае необходимости к печи должны быть поданы агломерат и известняк в количестве 4-5 тонн каждого.

Момент расплавления условно записывают в паспорт плавки при достижении температуры металла не ниже 1500ºС. При этой температуре массовая доля углерода в металле должна составлять не менее 0,8%. Если это условие не выполняется, то разрешается передув ванны и нагрев металла до заданной температуры с последующим науглероживанием металла в ковше  до заданного содержания углерода в готовом металле.

Основность шлака по расплавлении ванны должна быть не ниже 1,8. При необеспечении по расплавлении требуемой основности шлака производят присадку извести (известняка).

2.2.5  Доводка чугуна

Оптимальным ходом процесса доводки плавки считается такой, когда продувка ванны кислородом ведется без перерывов всеми фурмами и без присадок материалов в печь,  при этом температура металла  на выпуске должна обеспечивать нормальную его разливку.

В случае необходимости регулирование скорости окисления углерода и скорости нагрева металла осуществляют изменением интенсивности продувки и положения кислородных фурм.

При перегреве металла в печь присаживают  агломерат или известняк, рекомендуется вводить их в соотношении 1:1. При этом учитывают, что при присадке 1 тонны агломерата температура металла снижается на 30ºС, известняка – на 20ºС, а подъем температуры металла составляет 10-15ºС при выгорании 0,1% углерода.

При температуре металла 1580ºС и более охлаждение ванны рекомендуется производить только известняком.

По ходу доводки через каждые 15-20 минут отбирают пробы металла для контроля массовой доли углерода, фосфора, серы, марганца, хрома, никеля, меди. Разрешается отбор меньшего количества проб, но не менее 2; при условии обеспечения заданного химического состава готовой стали. При необходимости принимают меры для обеспечения заданной массовой доли фосфора и серы в стали – спуск шлака им наводка нового присадками в ванну сухих извести, известняка, плавикового шпата. Присадка всех материалов в печь должна быть закончена не позднее, чем за 10 минут до выпуска плавки. При передувке металла  разрешается во время выпуска плавки присадка сухого прокаленного доломита с порогов печи для снижения активности шлака.

При снижении массовой доли углерода по ходу продувки до 0,3%, объемный расход кислорода на продувку рекомендуется снижать до 3000 – 4000 м3/ч.

Контроль температуры металла производят с помощью установок непрерывного измерения температуры, при их наличии в цехе. Разрешается измерение температуры производить термопреобразователем кратковременного разового погружения не менее трех раз за период.

Температура металла перед выпуском должна быть при непрерывном измерении 1630ºС. При разовом измерении температура должна быть на 10ºС выше.

Продувку металла заканчивают не позднее, чем за 5 минут до выпуска плавки. Окончанием продувки считают подъем фурм над уровнем шлака на 1 – 1,5 м, интенсивность подачи кислорода при этом снижают до 3000 – 4000 м3/ч.

Массовая доля окислов железа в шлаке перед выпуском не регламентируется. Основность конечного шлака должна быть не менее 2,0.

2.2.6   Десульфурация стали с использованием ТШС

Существует целый ряд материалов и способов их введения в ковш, главными из  которых являются: обработка расплава жидкими синтетическими шлаками, использование металлического кальция и сплавов на его основе, эжекция мелкодисперсных специальных шлаковых смесей, а также применение кусковых твердых шлакообразующих. Наиболее простым и сравнительно легко организуемым способом в условиях сложившейся технологии в существующих цехах является использование кусковых твердых шлакообразующих смесей (ТШС).

Страницы: 1, 2, 3, 4, 5, 6, 7, 8, 9, 10, 11, 12, 13


рефераты бесплатно
НОВОСТИ рефераты бесплатно
рефераты бесплатно
ВХОД рефераты бесплатно
Логин:
Пароль:
регистрация
забыли пароль?

рефераты бесплатно    
рефераты бесплатно
ТЕГИ рефераты бесплатно

Рефераты бесплатно, реферат бесплатно, сочинения, курсовые работы, реферат, доклады, рефераты, рефераты скачать, рефераты на тему, курсовые, дипломы, научные работы и многое другое.


Copyright © 2012 г.
При использовании материалов - ссылка на сайт обязательна.