Дипломная работа: Реконструкция горизонтально-расточного станка повышенной жесткости

479.5422 610.3264 762.9080

Частота вращения третьего вала коробки передач

151.4344 192.7347 240.9183

302.3201 384.7710 480.9637

Частота вращения четвертого вала коробки передач

47.8214 60.8636 76.0795

95.4695 121.5066 151.8833

192.7347 245.2986 306.6233

384.7710 489.7085 612.1357

Частота вращения пятого вала коробки передач

11.9553 15.2159 19.0199

23.8674 30.3767 37.9708

48.1837 61.3247 76.6558

96.1927 122.4271 153.0339

95.6428 121.7271 152.1589

190.9390 243.0133 303.7666

385.4693 490.5973 613.2466

769.5420 979.4171 1224.2713

Расчетная кинематическая цепь (об/мин)

1500.0000 1220.6528 762.9080 480.9637 151.8833 37.9708

Расчетные моменты на валах (Н/м)

70.7124 84.2881 129.5070 197.2696 599.8869 2304.2855

Ориентировочные диаметры валов (мм)

19.3633 20.5306 23.6907 27.2584 39.4915 61.8480

Результаты расчета 2

Рекомендуемый конструктивный вариант:

3.0000, 2.0000, 2.0000, 2.0000,

Рекомендуемый кинематический вариант:

1.0000, 3.0000, 6.0000, 9.0000,

Результаты распределения характеристики всей цепи по группам передач:

Характеристика всей цепи 20.7151

Характеристика 0 0.7151

Характеристика 1 4.0000

Характеристика 2 5.0000

Характеристика 3 5.0000

Характеристика 4 6.0000

Матрица передаточных чисел:

0 0.8477

1 0.3968 0.4999 0.6299

2 0.3149 0.6299

3 0.3149 1.2600

4 0.2499 2.0004

Матрица чисел зубьев:

0 21.00 18.00

1 56.00 22.00 52.00 26.00 48.00 30.00

2 57.00 18.00 46.00 29.00

3 57.00 18.00 33.00 42.00

4 72.00 18.00 30.00 60.00

Матрица частот вращения валов(об/мин):

Частота вращения входного вала коробки передач 2543.0266

Частота вращения второго вала коробки передач

999.0462 1271.5133 1589.3917

Частота вращения третьего вала коробки передач

315.4883 401.5305 501.9132

629.8335 801.6062 1002.0078

Частота вращения четвертого вала коробки передач

99.6279 126.7991 158.4989

198.8948 253.1388 316.4235

401.5305 511.0388 638.7986

801.6062 1020.2261 1275.2826

Частота вращения пятого вала коробки передач

24.9070 31.6998 39.6247

49.7237 63.2847 79.1059

100.3826 127.7597 159.6996

200.4016 255.0565 318.8207

199.2557 253.5982 316.9978

397.7896 506.2776 632.8470

803.0610 1022.0777 1277.5971

1603.2125 2040.4522 2550.5653

Расчетная кинематическая цепь (об/мин)

3000.0000 2543.0266 1589.3917 1002.0078 316.4235 79.1059

Расчетные моменты на валах (Н/м)

35.3562 40.4583 62.1634 94.6894 287.9457 1106.0571

Ориентировочные диаметры валов (мм)

15.3686 16.0749 18.5492 21.3426 30.9208 48.4254

ПРИЛОЖЕНИЕ Б

(справочное)

Расчет прямозубой эвольвентной передачи

ИСХОДНЫЕ ДАННЫЕ

Крутящий момент на шестерне = 84,28 Н*М

Частота вращения шестерни = 1220 об/мин

Допустимое контактное напряжение = 1100 Мпа

Допустимое изгибное напряжение = 300 Мпа

Отношение ширины венца к нач. диаметру шестерни = 0,4

Число зубъев шестерни = 18

Число зубъев колеса = 22

Степень точности передачи = 7

Расположение передачи - между опор

РЕЗУЛЬТАТЫ РАСЧЕТА

Расчетный модуль по контактным напряжениям = 2,9

Расчетный модуль по изгибным напряжениям = 3,1

Стандартный модуль по ГОСТ 9563-60 = 3,00

Межосевое расстояние = 60 мм

Ширина шестерни = 21,6 мм

Окружная скорость зубъев передачи = 3,45 м/с

ИСХОДНЫЕ ДАННЫЕ

Крутящий момент на шестерне = 129,51 Н*М

Частота вращения шестерни = 762,91 об/мин

Допустимое контактное напряжение = 650 Мпа

Допустимое изгибное напряжение = 220 Мпа

Отношение ширины венца к нач. диаметру шестерни = 0,3

Число зубъев шестерни = 30

Число зубъев колеса = 48

Степень точности передачи = 7

Расположение передачи - между опор

РЕЗУЛЬТАТЫ РАСЧЕТА

Расчетный модуль по контактным напряжениям = 2,94

Расчетный модуль по изгибным напряжениям = 2,97

Стандартный модуль по ГОСТ 9563-60 = 3,00

Межосевое расстояние = 117 мм

Ширина шестерни = 27 мм

Окружная скорость зубъев передачи = 3,6 м/с

ИСХОДНЫЕ ДАННЫЕ

Крутящий момент на шестерне = 197,27 Н*М

Частота вращения шестерни = 480,96 об/мин

Допустимое контактное напряжение = 650 Мпа

Допустимое изгибное напряжение = 220 Мпа

Отношение ширины венца к нач. диаметру шестерни = 0,3

Число зубъев шестерни = 29

Число зубъев колеса = 46

Степень точности передачи = 7

Расположение передачи - между опор

РЕЗУЛЬТАТЫ РАСЧЕТА

Расчетный модуль по контактным напряжениям = 3,5

Расчетный модуль по изгибным напряжениям = 3,5

Стандартный модуль по ГОСТ 9563-60 = 4,00

Межосевое расстояние = 150 мм

Ширина шестерни = 34,8 мм

Окружная скорость зубъев передачи = 2,92 м/с

ИСХОДНЫЕ ДАННЫЕ

Крутящий момент на шестерне = 599,89 Н*М

Частота вращения шестерни = 151,88 об/мин

Допустимое контактное напряжение = 650 Мпа

Допустимое изгибное напряжение = 220 Мпа

Отношение ширины венца к нач. диаметру шестерни = 0,3

Число зубъев шестерни = 42

Число зубъев колеса = 33

Степень точности передачи = 7

Расположение передачи - между опор

РЕЗУЛЬТАТЫ РАСЧЕТА

Расчетный модуль по контактным напряжениям = 3,92

Расчетный модуль по изгибным напряжениям = 3,92

Стандартный модуль по ГОСТ 9563-60 = 4,00

Межосевое расстояние = 150 мм

Ширина шестерни = 50,4 мм

Окружная скорость зубъев передачи = 1,34 м/с

ИСХОДНЫЕ ДАННЫЕ

Крутящий момент на шестерне = 2304,29 Н*М

Частота вращения шестерни = 37,97 об/мин

Допустимое контактное напряжение = 650 Мпа

Допустимое изгибное напряжение = 220 Мпа

Отношение ширины венца к нач. диаметру шестерни = 0,3

Число зубъев шестерни = 60

Число зубъев колеса = 30

Степень точности передачи = 7

Расположение передачи - между опор

РЕЗУЛЬТАТЫ РАСЧЕТА

Расчетный модуль по контактным напряжениям = 4,8

Расчетный модуль по изгибным напряжениям = 4,81

Стандартный модуль по ГОСТ 9563-60 = 5,00

Межосевое расстояние = 225 мм

Ширина шестерни = 90 м

ПРИЛОЖЕНИЕ Г

(справочное)

Расчет реакций, грузоподъемности подшипников и валов

Входной вал

ИСХОДНЫЕ ДАННЫЕ

Расстояние от левой опоры до силы Р = 34 мм

Расстояние от левой опоры до силы Q = 34 мм

Расстояние между опорами = 1 мм

Сила Р действующая на вал = 2,79 H

Сила Q действующая на вал = 0,01 H

Угол между плоскостями действия сил = 0,01 Град

Частота вращения вала = 1450 Об/мин

РЕЗУЛЬТАТЫ РАСЧЕТА

Реакции в опорах

R = 92,40 H

S = 95,20 H

Статическая грузоподъемность подшипников

С01 = 92,40 H

С02 = 95,20 H

Динамическая грузоподъемность подшипников

С1 = 1058,49 H

С2 = 1090,57 H

Изгибающие моменты на валу(X от левого конца)

X1 = 1,00 H

M1 = 0,09 H*м

X2 = 34,00 H

M2 = 0,00 H*м

Выбираем шарикоподшипник радиально-упорный 36204 (одна опора)

Вал 2

ИСХОДНЫЕ ДАННЫЕ

Расстояние от левой опоры до силы Р = 34 мм

Расстояние от левой опоры до силы Q = 205 мм

Расстояние между опорами = 405 мм

Сила Р действующая на вал = 2,79 H

Сила Q действующая на вал = 2,72 H

Угол между плоскостями действия сил = 48 Град

Частота вращения вала = 479,54 Об/мин

РЕЗУЛЬТАТЫ РАСЧЕТА

Реакции в опорах

R = 3,60 H

S = 1,54 H

Статическая грузоподъемность подшипников

С01 = 3,60 H

С02 = 1,54 H

Динамическая грузоподъемность подшипников

С1 = 28,48 H

С2 = 12,22 H

Изгибающие моменты на валу(X от левого конца)

X1 = 34,00 H

M1 = 0,12 H*м

X2 = 205,00 H

M2 = 0,31 H*м

Выбираем шарикоподшипники радиально-упорные 36204 - 2 штуки

Вал 3

ИСХОДНЫЕ ДАННЫЕ

Расстояние от левой опоры до силы Р = 205 мм

Расстояние от левой опоры до силы Q = 595 мм

Расстояние между опорами = 430 мм

Сила Р действующая на вал = 2,72 H

Сила Q действующая на вал = 3,83 H

Угол между плоскостями действия сил = 66 Град

Частота вращения вала = 151,43 Об/мин

РЕЗУЛЬТАТЫ РАСЧЕТА

Реакции в опорах

R = 1,58 H

S = 5,95 H

Статическая грузоподъемность подшипников

С01 = 1,58 H

С02 = 5,95 H

Динамическая грузоподъемность подшипников

С1 = 8,50 H

С2 = 32,07 H

Изгибающие моменты на валу(X от левого конца)

X1 = 205,00 H

M1 = 0,32 H*м

X2 = 595,00 H

M2 = -0,98 H*м

Выбираем шарикоподшипники радиально-упорные 36206 и 36205

Вал 4

ИСХОДНЫЕ ДАННЫЕ

Расстояние от левой опоры до силы Р = 181 мм

Расстояние от левой опоры до силы Q = 327 мм

Расстояние между опорами = 570 мм

Сила Р действующая на вал = 3,83 H

Сила Q действующая на вал = 5,83 H

Угол между плоскостями действия сил = 24 Град

Частота вращения вала = 47,8 Об/мин

РЕЗУЛЬТАТЫ РАСЧЕТА

Реакции в опорах

R = 4,99 H

S = 4,48 H

Статическая грузоподъемность подшипников

С01 = 4,99 H

С02 = 4,48 H

Динамическая грузоподъемность подшипников

С1 = 18,31 H

С2 = 16,46 H

Изгибающие моменты на валу(X от левого конца)

X1 = 181,00 H

M1 = 0,90 H*м

X2 = 327,00 H

M2 = 1,09 H*м

Выбираем шарикоподшипники радиально-упорные 36207 и 36206

Выходной вал

ИСХОДНЫЕ ДАННЫЕ

Расстояние от левой опоры до силы Р = 395 мм

Расстояние от левой опоры до силы Q = 740 мм

Расстояние между опорами = 980 мм

Сила Р действующая на вал = 5,83 H

Сила Q действующая на вал = 14,2 H

Угол между плоскостями действия сил = 108 Град

Частота вращения вала = 12 Об/мин

РЕЗУЛЬТАТЫ РАСЧЕТА

Реакции в опорах

R = 4,09 H

S = 10,24 H

Статическая грузоподъемность подшипников

С01 = 4,09 H

С02 = 10,24 H

Динамическая грузоподъемность подшипников

С1 = 9,47 H

С2 = 23,72 H

Изгибающие моменты на валу(X от левого конца)

X1 = 395,00 H

M1 = 1,62 H*м

X2 = 740,00 H

M2 = 2,46 H*м

Выбираем шарикоподшипники радиально-упорные 36208 и 36207

ПРИЛОЖЕНИЕ Д

(справочное)

Расчет теплового баланса опор качения

Входной вал

Исходные данные:

Количество групп подшипников в опоре…1

Длина опоры, MM.............................…... 15.00

Диаметр или высота опоры, MM……......52.00

N группы Мощность трения

подшипников группы подшипников

 1 3.6717

Результаты расчета:

Избыточная температура опоры, Град.     - 7.8279... 18.2650

Требуемое количество жидкой смазки, Л/МИН. - 0.0071 ... 0.0166

Первый промежуточный вал

Исходные данные:

Количество групп подшипников в опоре…1

Длина опоры, MM.....................……….….16.00

Диаметр или высота опоры, MM...............62.00

N группы Мощность трения

подшипников группы подшипников

 1 2.0188

Результаты расчета:

Избыточная температура опоры, Град. - 4.6660... 10.8874

Требуемое количество жидкой смазки, Л/МИН. - 0.0097... 0.0227

Второй промежуточный вал

Исходные данные:

Количество групп подшипников в опоре… 1

Длина опоры, MM.....................………..... 16.00

Диаметр или высота опоры, MM............. 62.00

N группы Мощность трения

подшипников группы подшипников

 1 2.9966

Результаты расчета:

Избыточная температура опоры, Град. - 4.6660... 10.8874

Требуемое количество жидкой смазки, Л/МИН. - 0.0097... 0.0227

Вал 5

Исходные данные:

Количество групп подшипников в опоре… 1

Длина опоры, MM.....................………..... 45.00

Диаметр или высота опоры, MM............. 85.00

N группы Мощность трения

подшипников группы подшипников

 1 0.8112

Результаты расчета:

Избыточная температура опоры, Град. - 0.6959... 1.6238

Требуемое количество жидкой смазки, Л/МИН. - 0.0174... 0.0407

ПРИЛОЖЕНИЕ Е

(справочное)

Расчет сечения сплошного вала на статическую прочность и выносливость

РАСЧЕТ СЕЧЕНИЯ ВХОДНОГО ВАЛА

ИСХОДНЫЕ ДАННЫЕ

Изгибающий момент в сечении = 121,23 Н*м

Крутящий момент в сечении = 70,71 Н*м

Предел прочности материала вала = 900 МПа

Максимальный диаметр сечения вала = 22 мм

Минимальный диаметр сечения вала = 22 мм

Ширина шлица или шпонки = 4 мм

Высота шпонки шпонки = 4 мм

Радиус галтели,выточки или признак = 1 мм

Код марки стали = 35

Признак концентратора напряжений = 4

Число шлицев или шпонок в сечении вала = 1

РЕЗУЛЬТАТЫ РАСЧЕТА

Шпонка (торцевая фреза) Х=4, R=1, B=4 мм T=4 мм Z=1

K1=1,706

Запас статической прочности при изгибе = 5,122

Запас статической прочности при кручении = 13,042

Сумарный запас статической прочности = 4,767

Запас усталостной прочности при изгибе = 1,468

Запас усталостной прочности при кручении = 9,479

Сумарный запас усталостной прочности = 1,451

РАСЧЕТ СЕЧЕНИЯ ВАЛА 2

ИСХОДНЫЕ ДАННЫЕ

Изгибающий момент в сечении = 140,54 Н*м

Крутящий момент в сечении = 84,28 Н*м

Предел прочности материала вала = 900 МПа

Максимальный диаметр сечения вала = 22 мм

Минимальный диаметр сечения вала = 22 мм

Ширина шлица или шпонки = 4 мм

Высота шпонки шпонки = 4 мм

Радиус галтели,выточки или признак = 1 мм

Код марки стали = 35

Признак концентратора напряжений = 4

Число шлицев или шпонок в сечении вала = 1

РЕЗУЛЬТАТЫ РАСЧЕТА

Шпонка (торцевая фреза) Х=4, R=1, B=4 мм T=4 мм Z=1

K1=1,706

Запас статической прочности при изгибе = 4,418

Запас статической прочности при кручении = 10,942

Сумарный запас статической прочности = 4,097

Запас усталостной прочности при изгибе = 1,266

Запас усталостной прочности при кручении = 7,953

Сумарный запас усталостной прочности = 1,250

РАСЧЕТ СЕЧЕНИЯ ВАЛА 3

ИСХОДНЫЕ ДАННЫЕ

Изгибающий момент в сечении = 136,79 Н*м

Крутящий момент в сечении = 129,5 Н*м

Предел прочности материала вала = 900 МПа

Максимальный диаметр сечения вала = 28 мм

Минимальный диаметр сечения вала = 24 мм

Ширина шлица или шпонки = 6 мм

Высота шпонки шпонки = 6 мм

Радиус галтели,выточки или признак = 1 мм

Код марки стали = 35

Признак концентратора напряжений = 4

Число шлицев или шпонок в сечении вала = 1

РЕЗУЛЬТАТЫ РАСЧЕТА

Шпонка (торцевая фреза) Х=4, R=1, B=6 мм T=6 мм Z=1

K1=1,706

Запас статической прочности при изгибе = 5,562

Запас статической прочности при кручении = 8,995

Сумарный запас статической прочности = 4,731

Запас усталостной прочности при изгибе = 1,583

Запас усталостной прочности при кручении = 6,481

Сумарный запас усталостной прочности = 1,538

РАСЧЕТ СЕЧЕНИЯ ВАЛА 4

ИСХОДНЫЕ ДАННЫЕ

Изгибающий момент в сечении = 109,36 Н*м

Крутящий момент в сечении = 197,3 Н*м

Предел прочности материала вала = 900 МПа

Максимальный диаметр сечения вала = 36 мм

Минимальный диаметр сечения вала = 28 мм

Ширина шлица или шпонки = 6 мм

Высота шпонки шпонки = 6 мм

Радиус галтели,выточки или признак = 1 мм

Код марки стали = 35

Признак концентратора напряжений = 4

Число шлицев или шпонок в сечении вала = 1

РЕЗУЛЬТАТЫ РАСЧЕТА

Шпонка (торцевая фреза) Х=4, R=1, B=6 мм T=6 мм Z=1

K1=1,706

Запас статической прочности при изгибе = 11,408

Запас статической прочности при кручении = 9,518

Сумарный запас статической прочности = 7,308

Запас усталостной прочности при изгибе = 3,201

Запас усталостной прочности при кручении = 6,739

Сумарный запас усталостной прочности = 2,892

РАСЧЕТ СЕЧЕНИЯ ВАЛА 5

ИСХОДНЫЕ ДАННЫЕ

Изгибающий момент в сечении = 109,36 Н*м

Крутящий момент в сечении = 599,9 Н*м

Предел прочности материала вала = 900 МПа

Максимальный диаметр сечения вала = 40 мм

Минимальный диаметр сечения вала = 36 мм

Ширина шлица или шпонки = 6 мм

Высота шпонки шпонки = 6 мм

Радиус галтели,выточки или признак = 1 мм

Код марки стали = 35

Признак концентратора напряжений = 4

Число шлицев или шпонок в сечении вала = 1

РЕЗУЛЬТАТЫ РАСЧЕТА

Шпонка (торцевая фреза) Х=4, R=1, B=6 мм T=6 мм Z=1

K1=1,706

Запас статической прочности при изгибе = 25,149

Запас статической прочности при кручении = 6,771

Сумарный запас статической прочности = 6,538

Запас усталостной прочности при изгибе = 6,858

Запас усталостной прочности при кручении = 4,627

Сумарный запас усталостной прочности = 3,835

РАСЧЕТ СЕЧЕНИЯ ВЫХОДНОГО ВАЛА

ИСХОДНЫЕ ДАННЫЕ

Изгибающий момент в сечении = 34,14 Н*м

Крутящий момент в сечении = 2304,3 Н*м

Предел прочности материала вала = 900 МПа

Максимальный диаметр сечения вала = 160 мм

Минимальный диаметр сечения вала = 110 мм

Ширина шлица или шпонки = 8 мм

Высота шпонки шпонки = 8 мм

Радиус галтели,выточки или признак = 1 мм

Код марки стали = 35

Признак концентратора напряжений = 4

Число шлицев или шпонок в сечении вала = 1

РЕЗУЛЬТАТЫ РАСЧЕТА

Шпонка (торцевая фреза) Х=4, R=1, B=8 мм T=8 мм Z=1

K1=1,706

Запас статической прочности при изгибе = 2412,839

Запас статической прочности при кручении = 51,505

Сумарный запас статической прочности = 51,493

Запас усталостной прочности при изгибе = 480,720

Запас усталостной прочности при кручении = 24,186

Сумарный запас усталостной прочности = 24,156

ПРИЛОЖЕНИЕ З

(справочное)

Температурный расчет шпиндельного узла

 ┌───────────────────────────────────────────────────────────────┐

 │                   КОЭФФИЦИЕНТЫ    ТЕПЛООТДАЧИ     BT/M**2*K   │

 ├───────┬─────────────┬─────────────┬─────────────┬─────────────┤

 │ноmeр  │  для нижнeй │ для вeрхнeй │  для лeвой  │ для прaвой  │

 │облaсти│  грaни      │ грaни       │  грaни      │ грaни       │

 ├───────┼─────────────┼─────────────┼─────────────┼─────────────┤

 │       │      1      │      2      │      3      │      4      │

 ├───────┼─────────────┼─────────────┼─────────────┼─────────────┤

 │  1    │      46.0360│      53.0211│      82.9249│       0.0000│

 │  2    │      46.0360│      53.0211│       0.0000│       0.0000│

 │  3    │      46.0360│       0.0000│       0.0000│       0.0000│

 │  4    │      46.0360│      49.1161│       0.0000│       0.0000│

 │  5    │      46.0360│       0.0000│       0.0000│       0.0000│

 │  6    │       0.0000│       0.0000│      98.2592│      98.2592│

 │  7    │      46.0360│      49.1161│       0.0000│       0.0000│

 │  8    │       0.0000│      49.1161│       0.0000│      80.4622│

 │  9    │      45.4008│       0.0000│      71.6354│       0.0000│

 │ 10    │      45.4008│      47.8148│       0.0000│       0.0000│

 │ 11    │       0.0000│      49.1161│      80.7387│       0.0000│

 │ 12    │      45.4008│       0.0000│       0.0000│       0.0000│

 │ 13    │      45.4008│       0.0000│       0.0000│       0.0000│

 │ 14    │       0.0000│      50.8863│      84.0238│       0.0000│

 │ 15    │      45.4008│       0.0000│       0.0000│       0.0000│

 │ 16    │       0.0000│       0.0000│       0.0000│      83.8143│

 │ 17    │       0.0000│       0.0000│       0.0000│       0.0000│

 │ 18    │      45.4008│       0.0000│       0.0000│      71.0641│

 │ 19    │      46.0360│      48.8809│       0.0000│       0.0000│

 │ 20    │      46.0360│       0.0000│       0.0000│       0.0000│

 │ 21    │       0.0000│      52.5265│      83.4643│      90.4745│

 │ 22    │      46.0360│      50.8775│       0.0000│       0.0000│

 │ 23    │      46.0360│       0.0000│       0.0000│       0.0000│

 │ 24    │      46.0360│       0.0000│       0.0000│       0.0000│

 │ 25    │       0.0000│       0.0000│       0.0000│       0.0000│

 │ 26    │       0.0000│      56.7825│       0.0000│       0.0000│

 │ 27    │       0.0000│       0.0000│       0.0000│       0.0000│

 │ 28    │      40.2621│       0.0000│      61.0465│      88.5833│

 └───────┴─────────────┴─────────────┴─────────────┴─────────────┘

ПРИЛОЖЕНИЕ П

(справочное)

 ┌─────────────────────────────────────────────────────────────┐

 │                  ПОСТОЯННЫЕ  ВРЕМЕНИ  СИСТЕМЫ               │

 ├──────┬───────────────────────┬──────┬───────────────────────┤

 │NN п/п│         [ мин ]       │NN п/п│         [ мин ]       │

 ├──────┼───────────────────────┼──────┼───────────────────────┤

 │    1 │  231.36824/   0.004322│   86 │    0.03012/  33.199963│

 │    2 │  201.32951/   0.004967│   87 │    0.02961/  33.775009│

 │    3 │   52.47458/   0.019057│   88 │    0.02866/  34.894947│

 │    4 │   19.60326/   0.051012│   89 │    0.02774/  36.050003│

 │    5 │   18.54321/   0.053928│   90 │    0.02746/  36.421028│

 │    6 │   10.01857/   0.099815│   91 │    0.02585/  38.683289│

 │    7 │    4.73847/   0.211039│   92 │    0.02558/  39.087833│

 │    8 │    3.93896/   0.253874│   93 │    0.02451/  40.796440│

 │    9 │    2.41037/   0.414874│   94 │    0.02342/  42.704559│

 │   10 │    1.74574/   0.572824│   95 │    0.02330/  42.914650│

 │   11 │    1.58405/   0.631294│   96 │    0.02283/  43.807236│

 │   12 │    1.37668/   0.726384│   97 │    0.02251/  44.417358│

 │   13 │    1.26167/   0.792602│   98 │    0.02182/  45.838917│

 │   14 │    0.93778/   1.066353│   99 │    0.02087/  47.926167│

 │   15 │    0.82861/   1.206841│  100 │    0.02033/  49.192287│

 │   16 │    0.80185/   1.247120│  101 │    0.01937/  51.615135│

 │   17 │    0.70294/   1.422591│  102 │    0.01930/  51.820023│

 │   18 │    0.62880/   1.590333│  103 │    0.01925/  51.939262│

 │   19 │    0.51886/   1.927295│  104 │    0.01867/  53.549881│

 │   20 │    0.47652/   2.098568│  105 │    0.01859/  53.781609│

 │   21 │    0.42450/   2.355696│  106 │    0.01821/  54.919216│

 │   22 │    0.39998/   2.500134│  107 │    0.01811/  55.213421│

 │   23 │    0.34442/   2.903433│  108 │    0.01659/  60.274029│

 │   24 │    0.30928/   3.233325│  109 │    0.01644/  60.815220│

 │   25 │    0.30224/   3.308675│  110 │    0.01593/  62.785473│

 │   26 │    0.29223/   3.421985│  111 │    0.01500/  66.679344│

 │   27 │    0.26913/   3.715658│  112 │    0.01479/  67.594452│

 │   28 │    0.25458/   3.928036│  113 │    0.01479/  67.622131│

 │   29 │    0.22055/   4.534057│  114 │    0.01389/  72.008652│

 │   30 │    0.20191/   4.952746│  115 │    0.01374/  72.778152│

 │   31 │    0.19802/   5.049895│  116 │    0.01319/  75.820854│

 │   32 │    0.19120/   5.230112│  117 │    0.01310/  76.322144│

 │   33 │    0.18748/   5.333882│  118 │    0.01290/  77.503433│

 │   34 │    0.18422/   5.428304│  119 │    0.01268/  78.846512│

 │   35 │    0.17158/   5.828164│  120 │    0.01244/  80.398315│

 │   36 │    0.16091/   6.214795│  121 │    0.01231/  81.218842│

 │   37 │    0.15536/   6.436527│  122 │    0.01231/  81.241058│

 │   38 │    0.15329/   6.523651│  123 │    0.01193/  83.808113│

 │   39 │    0.14182/   7.050992│  124 │    0.01154/  86.618660│

 │   40 │    0.13574/   7.367010│  125 │    0.01141/  87.639412│

 │   41 │    0.11794/   8.478667│  126 │    0.01079/  92.663620│

 │   42 │    0.11597/   8.622961│  127 │    0.01068/  93.621895│

 │   43 │    0.10912/   9.164243│  128 │    0.01051/  95.169365│

 │   44 │    0.10737/   9.313998│  129 │    0.01035/  96.571976│

 │   45 │    0.10084/   9.916328│  130 │    0.01006/  99.442635│

 │   46 │    0.10037/   9.963492│  131 │    0.00994/ 100.566551│

 │   47 │    0.09300/  10.752790│  132 │    0.00928/ 107.756332│

 │   48 │    0.09232/  10.832183│  133 │    0.00921/ 108.589531│

 │   49 │    0.08685/  11.514173│  134 │    0.00888/ 112.566383│

 │   50 │    0.08354/  11.970201│  135 │    0.00888/ 112.653755│

 │   51 │    0.08011/  12.482639│  136 │    0.00878/ 113.912804│

 │   52 │    0.07980/  12.530700│  137 │    0.00867/ 115.325356│

 │   53 │    0.07882/  12.687247│  138 │    0.00795/ 125.820915│

 │   54 │    0.07328/  13.646398│  139 │    0.00782/ 127.913834│

 │   55 │    0.07244/  13.805387│  140 │    0.00776/ 128.806549│

 │   56 │    0.07133/  14.020028│  141 │    0.00758/ 131.892426│

 │   57 │    0.06939/  14.411319│  142 │    0.00741/ 134.883057│

 │   58 │    0.06267/  15.957355│  143 │    0.00718/ 139.350479│

 │   59 │    0.06246/  16.010237│  144 │    0.00711/ 140.619904│

 │   60 │    0.05971/  16.746704│  145 │    0.00663/ 150.799011│

 │   61 │    0.05723/  17.474869│  146 │    0.00643/ 155.605362│

 │   62 │    0.05691/  17.572847│  147 │    0.00589/ 169.690079│

 │   63 │    0.05587/  17.898434│  148 │    0.00560/ 178.672913│

 │   64 │    0.05384/  18.573925│  149 │    0.00559/ 178.939728│

 │   65 │    0.05152/  19.409784│  150 │    0.00554/ 180.638748│

 │   66 │    0.04984/  20.063517│  151 │    0.00551/ 181.354660│

 │   67 │    0.04947/  20.214706│  152 │    0.00503/ 198.785599│

 │   68 │    0.04593/  21.774050│  153 │    0.00486/ 205.864029│

 │   69 │    0.04576/  21.855066│  154 │    0.00476/ 210.095581│

 │   70 │    0.04499/  22.225391│  155 │    0.00455/ 219.858902│

 │   71 │    0.04353/  22.974771│  156 │    0.00442/ 226.346848│

 │   72 │    0.04059/  24.638704│  157 │    0.00439/ 227.684555│

 │   73 │    0.03972/  25.176624│  158 │    0.00388/ 257.789185│

 │   74 │    0.03922/  25.499952│  159 │    0.00342/ 292.476196│

 │   75 │    0.03921/  25.503365│  160 │    0.00301/ 332.115143│

 │   76 │    0.03673/  27.223289│  161 │    0.00278/ 359.698120│

 │   77 │    0.03652/  27.382963│  162 │    0.00278/ 360.277344│

 │   78 │    0.03598/  27.791597│  163 │    0.00273/ 365.766327│

 │   79 │    0.03500/  28.575209│  164 │    0.00259/ 385.876404│

 │   80 │    0.03469/  28.823397│  165 │    0.00218/ 458.046967│

 │   81 │    0.03322/  30.104521│  166 │    0.00191/ 524.208862│

 │   82 │    0.03316/  30.158560│  167 │    0.00187/ 534.188843│

 │   83 │    0.03234/  30.922937│  168 │    0.00098/1025.395874│

 │   84 │    0.03228/  30.983370│  169 │    0.00076/1312.600952│

 │   85 │    0.03122/  32.030903│  170 │    0.00000/   0.000000│

 └──────┴───────────────────────┴──────┴───────────────────────┘